变形，进而推导出焊接接头区域理论温度；然后通过人工热电偶试验测得铝片表面及铝片一铜管间的温度．再结合接头扫描电镜图片进
行验证，认为焊接接头的形成是由材料本身的塑性本质、一定的摩擦升温、工具头竖直方向压力3个因素共同作用的结果．整个过程使
接头区域材料发生充分的塑性变形，破坏并清除氧化物、油污，使焊件材料原子之间发生力的作用而形成金属键合。
关键词：铝片一铜管太阳能集热板；超声波焊接；焊接接头
中图分类号：tg453、9文献标识码：a
当前金属管板式太阳能集热板大多采用铜管一铜片的组
合，这种组合虽然有利于材料的焊接，易于制造，但成本较
高，不利于普及。而铝的密度小，价格比铜低，工业上经常用
铝代铜．因此用铝片代替铜片作为太阳能集热板的吸热板可以
大大降低成本。虽然铝的导热性能不及铜，但在[，！]材料很薄的情
况下并不影响整体效果．这种新的组合也是金属管板式集热板
的发展趋势。然而，铜铝属于不同种金属，它们之间存在电极
电势差，铜的线膨胀系数比铝的大0．5倍。再加上熔点的差异、
铜铝间易形成金属间化合物等原因．容易引起铜铝接头电化学
腐蚀，同时铜铝变形不一致也容易产生裂纹、夹杂层或出现脆
性金属间化合物等．这些缺陷将会降低接头强度。
为克服铜一铝焊接时所出现的缺点，一般采用铜一铝压力
焊。如摩擦焊ⅲ、超声波焊]、真空扩散焊等焊接方法．获
得电气性能、抗老化性能、抗腐蚀性能、使用寿命都比较理想
的焊接接头。jiromarutsujino．tetsugiueoka等日本学者
长期从事金属超声波焊接研究，对超声波焊接过程中的一系列
问题作了比较全面的探讨．如：频率和压力变化对焊接质量的
影响[31，实测得到铜铝焊接温度超过436℃，同时对铜、铝、
金等金属的焊接性能进行了深入而细致的研究，认为超声波
焊接对各种塑性良好的金属材料来说，只要选择合适的设备和
工艺参数，都可能获得良好的焊接接头。jamesekrazanowski
通过透射电镜(tem)研究焊接区域组织。认为金属超声波焊
接机理是一个金属粘合的过程，而扩散和再结晶等物理冶金反
应在接头成形机理中并不起主要作用[9]。本文从铜铝材料性能
分析人手，推导焊接区域温度，同时结合实测温度和焊接区域
收稿日期：20__—04—12：修回日期：20__—07—07
基金项目：广州市科技攻关重点项目(20__z3一do101)
扫描电镜图片探讨铜一铝超声波焊接机理。
1焊接试验及过程分析
超声波焊接设备包括：超声波发生器、换能器、聚能器
(变幅杆)和工具头等，如图l所示。焊接参数见表1。
图1超声波焊接设备
表1焊接参数
汽缸
动块
导轨
频率功率工具头转速焊接压力振幅铝片厚度铜管厚度
f／khzfi，kw(r·min-‘)p／mpaa／1．zm占l／mmnull
15344—490．4、30n21．0
铝片一铜管太阳能集热板的焊后样品如图2所示。
图2铝片一铜管太阳能集热板焊后样品
weldingtechnologyvo1．36no．5oct．20__·试验与研究·15
1．1材料处理
铜和铝极易在空气中被氧化，在光亮清洁的表面就已经有
约200个分子厚度的氧化膜存在，而且氧化膜也是由晶体组成，
本身也存在不饱和的分子，能够吸引对称性较弱的极性分子
(如水分子、有机物分子等)，形成一层油污和水气膜，这些物
质的存在导致表面凹凸不平，使材料原子问距离增大，难于进
行焊接。
1．1．1铜管表面套拉与翅化
根据金属超声波焊接机理，对材料表面要求高，针对上述
铜管表面状态，需要击碎、破坏、清除铜管表面油污及氧化膜
使其暴露出纯净的金属表面，主要有两步：
第一步，铜管的表面套拉，套拉过程如图3所示。
套拉方向
图3套拉过程示意图
其作用有：①全面刮削铜管表面．比较彻底地破坏表面氧
化膜暴露出纯净的金属表面；②由于进行的是冷加工．可以适
当提高铜管硬度，有利于随后的焊接及增加变形抗力以保证在后
续的挤压中维持圆管形状；③将铜管的直径缩口至需要的尺寸。
第二步，利用专用工具头，表面具有微翅结构，如图4a所
示，在铜管表面预先滚压一次，进一步破坏和清除待焊部位的
表面氧化膜。且在铜管表面加工出微翅结构，如图4b所示。
(b)铜表面微翅结构
图4袭面有微翅结构的工具头及其预滚压铜管后形成的铜表面翅化结构
其作用主要有：①增大铝片和铜管的接触面积，增加机械
嵌合的可能性；②增大接触区域粗糙度，增大摩擦，增加析热
量，从而形成局部高温，有利于焊接；③破碎、清理旧表面，
振动滚压出新鲜表面，为金属键合形成接头提供条件。
1．1．2铝片处理
铝片薄，只能用钢丝刷清除其表面氧化膜，使铝片与铜管
之间通过新鲜表面充分贴合，为原子力起作用提供条件。
1．2焊接接头形成
铝片一铜管超声波金属焊接过程如图1所示，工具头在汽
缸压力作用下，其表面微翅压入铝片后与铝片发生摩擦．然后
带动铝片以频率，相对铜管振动，在铝片与铜管间剧烈摩擦，
焊接接头区域温度升高，材料发生塑性变形。材料塑性变形、
铝片与铜管间的高频振动摩擦、工具头竖直方向的压力三因素
共同作用，破坏并清除金属表面的油污和氧化物，使彼此的纯
净表面暴露并贴合，在贴合面形成牢固的接头。
2焊接影响因素讨论分析与试验测定
超声波焊接振动幅度只有几m到几十m，而且铜铝的塑
性良好，其振动摩擦作用区域小，很难用直接测温法准确测定
焊接温度；而间接测温，即通过分析焊接接头组织的扫描电镜
图片(sem)或透射电镜(tem)图片，根据接头组织推断焊
接过程所能达到的温度的方法也受到了限制，这是因为sem图
片难于准确判定组织结构，而tem样品难于制作。
由于测温方法上的限制，各研究者所得结果相差较大．使
得超声波金属焊接温度的作用成为一个有争议的问题，同时学
者对超声波焊接机理也有不同看法。本文先从理论推导出焊接
区域材料主要发生塑性变形而非弹性变形，后通过摩擦力做功
理论推导出焊接区域理论温度，同时通过人工热电偶试验测出
焊接区域实测温度，并结合试验测定焊接接头区域显微硬度．
综合分析超声波金属焊接机理。
2．1焊接时材料的变形情况分析
从图4b材料表面翅化后形态可以看到．焊接区域铜管表面
产生很大的塑性变形，振动摩擦和材料塑性变形能够破坏、挤
压、清除金属表面氧化物和油污，这对超声波焊接是非常有利
的。
从图5ae实测应力一应变关系曲线和图5b理论应力一应变
关系曲线可以看出，材料弹性应变小于0．5％，本文以0．5％计
算：
f=f，(1)
式中：fn为材料厚度，1．2mm；8为应变，o．5％。
可见，弹性变形约为6m，而工具头振动幅度a为3o
m，所以振动摩擦影响区域主要发生塑性变形，这可以从图
4b的铜管表面翅化后的sem图片看出，工具头的纵向振动不但
16·试验与研究·焊接技术第36卷第5期20__年10月
在铜管表面压出新鲜表面，而且在纵向摩擦力的作用下，工具
头表面微齿挤出的材料被翻了过来，发生了大的塑性变形，这
对焊接是非常有利的。
量
-
z
b
0．0020．0040．0060．0080．010
6(％)
(a)工业铝实测应力一应变曲线
6(％)
(b)铝等塑性材料理论应力一应变关系曲线
图5工业铝的实测及理论应力一应变关系曲线
2．2摩擦做功方程
由华南理工大学机械工程学院在超声波焊接方面的研究11]．
可得到焊接区域的温升公式为：
at-4afw~’at一
，(2)
cpn
式中，a为振幅，mm；f为频率，khz；为能量吸收率，
为摩擦系数；p为压强，mpa；at为焊接时间，s；c为比热
容，j／(kg·℃)；p为材料的密度，g／cm；为受影响厚度，mm。
将公式(2)运用到铝片一铜管的超声波焊接，计算焊接
区域温度，由于铜管和铝片厚度小。其对密度、比热容等影响
非常小，所以铜片一铜管焊接和铝片一铜管焊接不会有非常大
的差异。假定焊接时摩擦振动影响区域厚度h是分别从焊缝向
铝片和铜管壁各取1／2(即：=(0。1+0．5)mm=0．6mm，即热
影响区为0．6mm)，同时铝密度2．78g／cm，约为铜密度8．96g／cm
的1／3，铝的比热容为0．88j／(kg·℃)，而铜的比热容为
0．385j／(kg·℃)．将比热容及密度也按比例折算为合成比热
容、合成密度。
由公式(2)得：
at-4afrtu~
．
at
一
．(3)
c1—1-zhl一2
式中：c_2为材料合成比热容，取值410j／(kg·℃)；p1-2为材料
合成密度，取值7，8g／cm；h1-2为振动摩擦影响材料厚度之和，
0．6mm；助压强，通过换算可得到p=20mpa；at为等效点焊
时间。s。
p可以通过焊点的面积为4minx4mm．工具头汽缸压强为
0．4mpa．汽缸直径为32mm换算得到，焊接区域的压强为汽
缸压强的50倍，所以助20mpa。
焊接行程为1886mm．而连续滚动焊接可看成是点焊叠
加，焊接时间通过测定为18．76s。可以通过将工具头压下，而
不做直线运动测出点焊接头是面积为4mmx4mm的正方形．
计算其点焊时间￡为0．04s。
由式(3)，代入各相关参数得：
a／’-730rgt。(4)
超声波焊接过程中能量吸收率和摩擦系数很难准确测量，
但肛的范围可以通过试验手段得到，同时结合相关文献查到
铜一铜表面清洁度较高时为1，4．而在一般情况下为0，2左右。
之所以产生这种差异．主要是因为在清洁铜一铜摩擦副的情况
下，铜的塑性好，导致摩擦系数非常大；但在一般情况下，铜
的表面容易发生氧化而覆盖一层氧化物，氧化物硬度大，且有
一定的性能．使摩擦系数大为降低，铝一铜的摩擦系数无
资料可查．只能以测量和类比计算为准。
本试验中，由于铜管表面预先经过滚压，自然表面全部挤
压翻滚一次而露出新鲜表面．同时铝片也经过了清洗并在焊前
进行了打磨处理，这就和焊接时的条件接近，所以铝片一铜管
之间的摩擦系数应取较大值。通过摩擦系数测定试验，推导出
摩擦系数介于0，5—0．8之间。
能量吸收率值可以和切削时切削区域情况类比确定，切
削时有70％一90％的热量集中在切削区域，金属超声波焊接时
工具头和焊件金属紧密贴合，焊接区域与切削区域情况相似。
工具头与铜铝间的振动摩擦影响范围小，铜铝均为理想塑性
材料，工具头则可以看成是理想的弹性体。超声波从工具头
传出到铝片铜管接触界面处．由于铜铝材料的大塑性变形，
超声波在界面处不能远距离传递，大部分的能量以体积变形、
材料内部温升等形式被接头区域材料所吸收，因此吸收效率
为0．7—0．9。
从上面的分析可知，能量并不能远距离传递，其影响区域
非常小．主要集中在铜铝塑性材料的表层，振动摩擦影响不到
深层区域，式(4)中，为0．5—0．8，为0、7~0．9，所以为
255525℃(室温为24—26℃)．即焊接区域理论温度推导为
280550℃
weldinztechnolo~vo1．36no．5oct．20__·试验与研究·17
2．3试验温度测定
直接法测温试验按如下方法设计：在铝片表面布置一个热
电偶，焊接时，工具头直接从热电偶探头上滚压过，此时所测
温度为焊接时工具头和铝片之间振动摩擦在铝片表面所达到的
温度，测量结果如图6a所示，在室温为24～26℃条件下测得最
高温度为392℃，最低温度为284℃。选用相同的工艺参数，
相同的材料进行测试。在焊接接头形成区域的铝片一铜管间布
置一个热电偶，其所测得最高温度为144℃，最低温度仅44℃，
整个温度一压强曲线如图6b所示。
汽缸压强pa汽缸压强pa
(a)铝片表面温度一汽缸压强曲线(b)焊接接头区域温度一汽缸压强曲线
图6温度一汽缸压强曲线
2．4焊接区域显微硬度测定
在显微硬度计上进行焊接接头显微硬度测定。母材铜的硬
度为hv90～92．9，而铝的显微硬度为hv42～47。从铜管内表面
开始测，其所测得硬度值分布如图7所示。
宝
越
罄
揠
叫
到铜管内壁的距离l／mm
m7样品横截面显微硬度分布
从图7中可见，最高硬度hv942在焊接接头界面处，当压
痕菱形刚好落在铜铝两侧时，铜边缘发生塑性变形而拱起，导
致测量上的困难，而铝在交界面边缘处发生塌边，出现碎状，
并且可以看到结合面处出现微小裂纹。结果还显示出，远离结
合面处，铝侧的硬度值也还是比较大，分析认为这是由于焊接
工具头表面微齿高度为0．6mm，而铝片厚度只有0．2mm，焊
接时，微齿从铝片表面压穿铝片，而且接触到铜管表面，在焊
接时发生了大的塑性变形，而且由于温度的影响。在铝侧生成
了一定量的a120，，而a120，的硬度较大，并且同时存在一定的
铝的加工硬化所造成的。
3超声波焊接机理分析探讨
超声波焊接接头区域呈现复杂和多样的显微组织，有关焊
接过程中所能达到的焊接温度是多少，及焊接过程中起主导作
用的是焊接温度、机械嵌合、物理冶金反应还是金属原子之间
的键合都存在争议。下面结合试验数据和相关理论，对铜一铝
超声波焊接机理进行分析讨论。
3．1焊接区域温度分析与讨论
焊接温度对金属超声波焊接过程有重要影响，从试验测
得铝片上表面最高温度为392℃。铝片铜管接头区域最高温
度只有144℃。从理论温度计算来看，其最高温度为550℃，
均没有达到焊件材料的熔点(铝的熔点为660．4℃，铜的熔
点1083℃)。文献[4]认为，焊接区域温度不低于436℃，
该值与本文试验测得的铝片上表面温度及理论推导温度较为
接近。所以，可以认为，试验测得的温度(392℃)为焊接
区域真实温度。
3．2机械嵌合、物理冶金反应
较多的压焊专家认为。材料间的嵌合有助于材料原子间
的相互靠近，说明焊接也是塑性变形的结果，这种嵌合结构
在金属超声波焊接接头形成过程中具有重要作用。但从图8
铜一铝接头过腐蚀sem图片来看，与铝结合处，铜管表面为一
微小片面，看不到明显的材料彼此间机械嵌合，而看到铜管
表面还残留有未腐蚀的绒状铝存在，表现出明显的相互间贴
合。所以本文认为机械嵌合对金属超声波焊接有一定的作
用，但不起主要作用。
图8铜一铝焊接接头过腐蚀扫描电镜图
jamesekrazanowski通过经典扩散理论分析认为，焊接过
程中原子的扩散距离不到一个原子直径。从上述显微硬度测
定来看，铜在远离焊接接头区域的硬度和母材是一样的，但是
在接近接头区域时其显微硬度显著增大，接头区域达到
l8·试验与研究·焊接技术第36卷第5期20__年lo月
hv942，同时有细小裂纹存在，在铝侧还看到破碎的铝存在，
这表明生成了金属间化合物。李亚江等人在研究铜一铝扩散焊
时，界面出现硬度峰值hv780，分析认为明显存在金属间化合
物[8]。扩散焊接时间越长．铜铝焊接过程越容易出现金属间化
合物，但超声波焊接持续时间短，金属间化合物可能只是在焊
接后才在接头区域形成，而非焊接过程中出现。因此分析认为
物理冶金反应在焊接后出现，对接头的形成作用不明显。
3-3金属键合过程
从材料表面的状态分析可见．正是由于表面的凹凸不平和
表面氧化物的存在，使得焊接难以进行。从压焊的机理可知，
当材料表面原子贴近到0．3—0．5nm范围．即3—5个原子的距离
时，原子之间的作用就能够发生，并在压焊的接头形成过程中
起主导作用。超声波的作用机理和压焊有较大的相似性，在弹
塑性理论推导过程中可以看到，铜铝的塑性变形只有6m，
而超声波的振动幅度为3om，铜铝塑性好，铜的显微硬度为
hv90—92．9。铝的显微硬度为hv42～47，焊接工具头的硬度为
hrc5862，相差较大。焊接时，工具头在焊接过程中压穿铝
片．达到铜管表面，带动铝片和铜管摩擦，同时工具头在竖直
方向压力作用下。使得铜管表面和铝片同时发生充分的塑性流
动，将氧化物、油污等挤出焊接接头形成区域，或将氧化物碎
片通过铜和铝的充分塑性流动而压人铜铝材料里层，使之不能
停留在接头形成界面层。让纯净的金属材料原子之间能够相互
接近到原子作用力范围内。从jamesekrazanowskit]的透射电
镜图片中看到碎片和孔洞的存在，原因就是焊接时由于材料接
触界面金属的塑性流动，使得表面氧化层有的被挤出，而有的
卷入基体材料，如果金属氧化物和母体材料的接触性不好，就
可能使得在存有氧化物碎片的地方留下孔洞。
超声波能够将能量传递给材料，能够降低材料原子的活
化能。在焊接过程中，焊接温度或压力并不单独决定焊接接
头的形成，而是焊接温度、焊接压力、材料本身的塑性共同
决定了接头的形成。压力、温度、材料本身的塑性综合决定
了材料原子的能量状态，从而决定了材料的塑性流动等性
能，只要3个因素综合作用，能够使得焊接材料原子间相互
接近no．3—0．5nm的距离，原子问作用力能够起到主导作用，
焊接接头的形成就是可能的。在图8中有许多绒状铝还粘连
在铜管的表面，可以看到焊接区域铜和铝接触界面处的粘连
状态。但要达到这种状态，材料的塑性流动是充分的，各个
接头的形成条件可能并不相同，但是，材料本身的塑性、压
力和焊接温度相互协调。能够使得材料发生塑性流动，界面
充分贴合，从而形成接头。
4结论．
(1)从理论推导和试验实测得到焊接温度均达不到焊件材
料的熔点。
(2)焊接接头形成过程中。物理冶金反应对焊接接头的形
成并不起主要作用。
(3)铜一铝超声波焊接是由材料本身的塑性、一定的摩擦
升温和工具头竖直方向压力共同作用下．在材料发生充分的塑
性流动及氧化物、油污等阻碍材料焊接的物质被破坏、清除或
压人母体材料的基础上发生的焊接材料原子之间由于原子间作
用力而形成金属粘合的过程。
参考文献：
[1]ednicholas．frictionweldingofcoppertoaluminum[j]．metal
construction，march，1975：12—17．
[2]geo~egharman，johnalbers．ultrasonicweldingmechanismas
appliedtoaluminum—andgold—wireboldinginmieroeleetmnies[j]．
ieeetransactionsonparts，hybridsandpackaging，1977，13
(4)：406—412．
[3]jiromarutsujino，koichihasegawa，yukiosone，eta1．frequency
characteristicsofultrasonicwirebondingusinghighfrequency
vibrationsystemsof40khzto780khz[a]．ultrasonics
symposium[c]．1996：1021—1026．
[4]jiromarutsujino，himyukiyoshihara，kazuyoshi，eta1．welding
characteristicsandtemperatureriseofhjshfrequencyandcomplex
vibrationultrasonicwirebonding[a]．ctrasonies[c]．1998．59—65．
[5]jiromarutsujino，tetsugiueoka．weldingcharacteristicsof
variousmetalplatesultrasonicseamandspotweldingsystemsusinga
complexvibrationweldingtip[a]．ultrasonicssymposium[c]．20__：
669—674．
[6]jiromarutsujino，tetsugiueoka，ichirowatanabe，eta1．
newmethodsofultrasonicmetalwelding[a]．uetrasoniessymposium
[c]．1995：405—410．
[7]jiromarutsujino．recentdevelopmentsofultrasonicwelding[a]．
ultrasonicssymposium[c]．1995：1051—1060．
[8]李亚江，吴会强，陈茂爱，等．cu—al真空扩散焊接头显微组织分
析[j]．中国有色金属学报，20__，11(3)：424—427．
[9]jamese，krazanowski．atransmissionelectronmicroscopystudyof
ultrasonicwirebonding[j]．transactionsoncomponents，hybrids
manufacturingteohnology．1990，13(1)：450—455．
[1o]黄文，周元鑫，马钢，等．工业纯铝l2应变率相关的拉伸力
学性能研究[j]．机械科学与工艺，20__，10(3)：263—267．
【关键词】直埋供热管道；保温接头；质量分析；操作要点
从20世纪80年代引进北欧的预制直埋保温管以来，我国供热管道直埋敷设技术发展得很快，无补偿冷安装已达到国际领先水平。相应的管道保温接头技术通过借鉴国外经验也取得了很大进步，获得了一些科研成果和专利，但总的来说，仍然比较落后。技术性研究还不够深入：相关文献报道也不多；与国外相比从制作技术到加工设备等方面都存在着很大差距。特别是有关质量问题还没有引起高度重视，突出表现为：
（1）各种保温接头方式及其适用范围，目前还没有一个清晰的定义和概念。现在的任何一种接头方式受操作环境、技术水平、管网状况等方面的影响，都有着很大的局限性。
（2）保温接头的制作不得要领，操作过程很不规范。供热行业标准中没有对接头制作过程提出明确要求；工程设计文件中也不提及；接头制作单位编制的操作方案其水平普遍不高，现场操作存在很多漏洞和缺陷，致使近几年一些地区的供热管道频发接头浸水、保温层损坏等事故。一个接头局部破损浸水后，高温下水汽化膨胀蔓延会造成管道聚氨酯碳化、其相邻接头损毁的恶性循环，导致钢管腐蚀加剧，最终危及管网安全运行。保温接头成为了供热管道系统中的一块短板。
1.作业条件与品质要求
1.1作业条件
（1）供热管道在市区内敷设时，地下市政管线很复杂，沟槽空间非常有限，保温接头操作受到很大影响：对地下水位较高的地区，接头制作还要采取应对措施，确保接头干燥。
（2）供热管道的保温接头是在钢管焊接完成后进行的，保温管的聚乙烯PE外护管（以下简称管道PE）已被固定，不能拖曳，不能校正对中，其连接就相当于“对死口”：管道PE的管壁均比较薄，与同口径的燃气、给水PE管材相比，不论SDR11系列还是SDR17.6系列都薄三分之二以上；PE管外径在聚氨酯发泡保温后会有不同程度的增大，管端截面的正圆程度低，易出现凹凸；随着供热管道管径的增大，接头规格也越来越大，这些都增加了接头制作的难度。
1.2品质要求
供热管道对保温接头的具体要求，主要包括以下四项指标：
（1）密封性，也就是防水性能。接头制作中最重要的是保护好聚氨酯保温层在其使用寿命内不浸水。水不仅破坏保温层的绝热性能，还可溶解其中的氢离子形成酸性环境，腐蚀钢管。对接头的密封性，一般用气密性试验（0.02MPa）检验。
（2）绝热保温性能。接头聚氨酯保温层的密度、导热系数及厚度等应与直埋管道一致，其内部支架等构件不得影响聚氨酯发泡及其保温性能。这也是保障接头PE外护层不高于50～C，能正常使用的要求。
（3）机械性能。保温接头在地下将承受回填土压力和地面荷载的作用，接头聚氨酯的压缩强度及外护层的密度、厚度等指标亦不应低于直埋管道标准。
（4）长效性。聚乙烯（PE）属于热塑性塑料，有蠕变的特性，其短期弹性模量为E≥800MPa，在长期受力下会发生蠕变，表现为弹性模量的降低，材料的刚度减小。蠕变比率≤4，PE长期弹性模量E200MPa。
2.保温接头制作方式比较
各种保温接头制作方式的区别就在于接头外护层所使用的材料及这些材料与管道PE的连接不同，目前接头外护层基本上都使用PE材料。所以，以下就保温接头的PE外护层（以下简称接头PE）与管道PE的连接来区分接头方式，并做分析比较。
2.1销锁封闭套筒接头
用PE制成两个半圆柱形瓦块，瓦块长度大于管道接头，瓦块纵向扣合面上凸出有上下翻的钢片锁边，钢片锁边两端窄中间宽，成锥形。瓦块就位前在管道PE的管端包密封带或涂抹密封胶，两个瓦块接触面也要有密封带或密封胶。将瓦块上下合拢扣盖住接头，用锤子从瓦块的钢片锁边两端向中间敲入封销锁扣（每侧2个，共4个），使PE瓦块与管道PE密封连接。然后，通过瓦块上的气孔灌注聚氯酯混合料发泡保温。销锁封闭套筒接头是依厂家样本获知的，并没有随直埋保温管一起引进，未闻国内有使用的。所以，有关质量分析未得实践验证。在此作为目前所知的唯一一种机械密封连接方式介绍出来。
2.2塑料丝热风贴敷接头
做法是接头PE套袖管与管道PE搭接就位后，用手提热风机吹出的热风，加热PE塑料丝使其粘贴到接缝上。塑料丝一般为3.0-4.0mm的PE线材。也有用切割好的塑料条进行加热粘贴的。从工艺上可以看出，该接头虽然制作很简单，但由于塑料丝仅被加热软化，并没有熔融塑化，其与接缝的连接属于表面式贴敷，不是熔接，不能承受任何机械应力。其性能远不如机械密封连接的销锁封闭套筒接头，没有使用寿命可言。
2.3热收缩带套袖接头
热收缩带套袖接头是现在应用最为广泛的一种保温接头方式。多数做法是用PE套袖管做接头外护层，用热收缩带包裹搭接缝，热收缩带是以聚乙烯为带状基材，经电子束辐射引发聚合物中的线型分子链交联，令聚乙烯改性，在120℃～170～C的温度下四辊强拉伸，涂敷热熔胶，再经冷却后成型。这样处理过的PE具备受热后定向收缩恢复原状的特性。热收缩带被广泛应用于石油天然气等埋地钢管3PE防腐蚀结构相配套的现场补口、电线电缆的防水接头等处。
2.4电熔焊卷筒接头
（1）该接头是将内壁周边镶嵌电阻丝的PE卷筒在接头搭接就位绑扎后，用电熔焊机给电阻丝通电，两个PE的接触界面被加热熔融而形成焊接。熔焊机理是界面中被加热的熔合区在高温和压力作用下塑化（不是软化）呈黏流态，其分子链段能够相互扩散，当界面上互相扩散的深度达到了分子链缠结所必须的尺寸，自然冷却后界面就可以得到需要的焊接强度。
（2）电熔焊接质量主要由卷筒电阻丝的电热性能及布置、焊机性能、搭接面的预处理状况、焊接工艺参数（如电流电压、时间）、操作人员熟练程度等因素决定。电阻丝是卷筒的核心构件，其加热性能集中体现在电阻值上，要求电热丝在单位长度上具有非常稳定的电阻值；电阻丝的材质、直径、长度、螺距分布不同，决定其发热量也不同，每种规格都要做焊接试验。由于目前没有PE电熔焊接的无损检测标准，还必须进行破坏性检验来评定熔焊质量、获得或校对焊接工艺参数。
（3）与其他接头方式一样，在安装卷筒前应保持钢管干燥清洁，将被水浸过的管端聚氨酯掏挖掉，露出原色。经气密性试验合格后做聚氨酯保温层，发泡必须使用发泡机。发泡机配有PLC控制系统，高精度计量泵，能做到料温恒定；计量准确；组份配比精度高；料液经高速强烈搅拌均匀喷出。要求保温层的泡孔均匀细密，压缩强度、密度、导热系数等指标满足接头的绝热性能要求。
2.5塑料焊枪挤出焊接接头
（1）接头PE与管道PE的连接是通过塑料挤出焊枪将PE焊料加热后挤入到PE焊口完成的。其要领是PE焊料在焊枪内被加热到200℃～235℃以上，其塑化熔融呈黏流态（如同生产PE管道时的塑料挤出阶段），同时PE焊口亦被焊枪加热熔融。即焊料、接头PE及管道PE焊口三者同时熔融，同时冷却。
（2）挤出焊接的操作要点是：①焊料、管道及接头PE的熔体流动速率差值不应大于0.5～10min；②熔焊温度及施焊速度是实施此工艺的关键。挤出焊枪一般为热风型焊机，焊枪应集焊料、焊缝预热及焊料挤出于一体，结构紧凑，携带方便，集成电路控制，具有可调电热温度和挤出速度的控制系统：③焊枪挤出端的焊嘴（或称焊靴、导轨）为聚四氟乙烯，形状应与焊缝坡口一致。施焊时保持移动速度与焊枪焊料挤出速度相协调，匀速焊接。每次焊接的焊缝要尽量长，以免出现过多接茬：④焊后应及时按《高密度聚乙烯外护管聚氨酯硬质泡沫塑料预制直埋保温管件》（CJ/T155-2001）标准中4.4.3.2b）的要求进行外观检查。并对焊缝外表面用圆弧形压辊滚压整形，使表面光滑，不产生应力集中；⑤焊缝须自然冷却，不得强制冷却，必要时采取保温措施。
2.6电热熔缩复合补口接头
（1）有关单位在上世纪末研制开发出电热熔缩复合补口技术，该技术的核心是电热熔缩复合补口带，据报道已申请国家专利。复合补口带由最外面的热收缩层，中间加热层和里面的熔结层三部分构成。该接头方式集熔结和收缩功能于一体，接头工艺是将PE套袖管套在接头上，搭接处缠绕补口带，用专用电源加热复合补口带，使复合补口带在专用弹性夹具及，bt3带自身热缩后形成的环向箍紧力作用下，与管道PE、套袖PE熔结形成一个整体。复合补口带可视为热收缩带的改良产品。
（2）考虑到补口带收缩层厚度的影响，电加热温度将受限制。加热温度高了会熔穿PE收缩层，温度不够，PE不能被塑化成黏流态，影响熔结质量。同时，管道PE与接头PE只靠补口带连接，同热收缩带一样也是一种软连接，承受土壤摩擦力作用有限。热收缩层与熔结层加热后，两者的熔接性能和长效性值得探讨。
3.结语
3.1选择综合品质好的保温接头
（1）选择保温接头方式应从现场作业条件、管道的敷设形式、工程设计以及管网管径等几方面考虑。
（2）工程中有两种做法不可取。一是在电熔焊接头气密试验不合格时，用塑料丝热风贴敷、热收缩带粘接、挤出焊接等方法修补封堵，不可取，应当是规范操作过程，确保一次成型，不合格的拆除重做。二是在电熔焊接头之后再做挤出焊、热收缩带等，搞所谓增强接头，完全没有必要，其效果并不大。
3.2加强现场作业管理
（1）现场做保温接头，与操作人员的技术水平和责任心有很大关系，特别是热收缩带接头和挤出焊接头，操作人员是质量控制的关键。还应落实业主、监理的现场监督责任和必要的旁站检查，避免随意操作。
（2）操作方案是做好接头的技术保证。工程设计单位应根据现场及管道敷设情况确定接头方式并提出设计要求；保温接头制作单位也要不断提高自身技术水平，加深对一些工艺机理的理解，将操作方案编制得系统性和可操作性更强，要点突出，工艺参数明确。
（3）接头制作单位要有比较完善的设备工具，这是保证接头质量的基础。
【参考文献】
【关键词】TC4钛合金；激光焊接/超塑成形；组合工艺；微观组织；叠焊接头
钦合金是工程领域最重要的结构材料.钛合金“超塑成形/扩散连接”（“SPF/DB”）是一种低成本、高效益、近无余量的组合成形工艺，在航空、航天发动机和飞行器结构件制造方面具有独特的技术优势，获得了广泛的应用。但是，传统的钛合金DB/SPF组合工艺仍暴露出相当多的问题和局限陛，这种局限性均源于扩散连接的固有特息（连接时间长、连接过程需较大压力、对复杂结构适应性差等）。近年来国内外学者研究发展钛合金“熔焊/超塑成形”或“熔焊/扩散连接/超塑成形”组合工艺，以替代或改进现有DB/SPF工艺技术，目前，国内外所涉及的熔焊方法主要有氩弧焊、等离子弧焊、真空电子束焊、激光焊等。
很明显，要能够与超塑成形匹配形成组合工艺，所采用的焊接方法必须首先在焊接工艺特点上与超塑成形工艺相适应，激光焊接能量密度高、焊接速度大，其焊缝宽度与钛合金薄板多层结构超塑成形的要求最为吻合，而且，与电弧类焊接方法（如氩弧焊、等离子弧焊等）相比，激光焊具有热影响区窄、焊件变形小、焊缝组织细小等特点，有利于保证接头的性能和超塑性；与真空电子束焊相比，无需真空条件且适合于焊接薄板，对结构的适应性强，是最适合与超塑成形技术匹配形成“激光焊/超塑成形”或“激光焊/扩散连接/超塑成形”组合工艺的焊接方法。
本文将超塑成形（SPF）和激光焊接技术（LW）相结合，开发激光焊接/超塑成形组合工艺（LW/SPF），研究TC4钛合金激光焊板的超塑性变形行为，并采用激光叠焊/超塑成形制作四层结构模拟构件，验证其工业应用的可行性。
1、试验
试验材料为细晶TC4钛合金板材，厚度为0.8mm，钛合金焊前应进行严格清理，激光焊接设备使用本研究室的Lase4000C02轴流激光器，额定输出功率为4kW，光束模式为TEMOI，透射镜聚焦，焦距f=190.5mm，采用激光焊接获得成形良好的TC4钛合金叠焊接头。
2、结果与分析
2.1TC4钛合金激光叠焊接头显微组织
接头截面组织，三维晶粒的不同取向使二维截面组织中的晶粒呈各种不同的形态，合金元素在β相区温度范围内的扩散速率是在α相区扩散速率的100倍左右，柱晶区焊缝高温停留时间长，原始β品粒粗大，晶粒尺寸为0.3-0.8mm，是母材晶粒尺寸的40-60倍，焊缝快速冷却过程中原始β晶粒内部发生马氏体相变，针状α’马氏体相在原始β柱状晶内部形核长大，导致焊缝形成了典形的网篮状组织。
上板焊缝和下板焊缝内部组织.上板焊缝内部马氏体分布更密集，这是由于上板焊缝吸收的激光能量大于下板造成的，激光能量作用越强，熔池的能量越高，其熔池搅拌作用也越强，马氏体针分布更加密集，热影响区（HAZ）为α+β+α’组织，该区域的针状马氏体比焊缝少，也更加细小，由于热影响区内各部分与熔池距离的不同，所受的影响也不同，靠近熔合线部分较之远离熔合线的区域晶粒更为粗大，针状马氏体数量多且更密集。
2.2TC4钛合金激光叠焊板超塑性变形
TC4钛合金激光叠焊板超塑性变形后，接头区域均未断裂，接头与母材交界面未脱离，接头表面未出现明显的褶皱，叠焊试样的峰值流变应力低于56MPa，延伸率可达530%，表明TC4钛合金叠焊试样具有良好的超塑性变形能力。
超塑性变形温度对焊板峰值流变应力的影响，随着变形温度的升高，叠焊板的流变应力减小，超塑性变形能力增加，在同一变形温度下，峰值流变应力随着初始应变速率的降低而减小。例如拉伸温度恒定900℃条件下，初始应变速率增加至10-2S-1，峰值流变应力39.75MPa，当初始应变速率为l0-3S-1时，峰值流变应力为10.5MPa。
在相同初始应变速率条件下，延伸率随温度的升高而增加明显.初始应变速率对试样的延伸率影响不是太明显.这种现象是由于接头对焊板超塑性变形颈缩与抗颈缩过程的阻碍作用引起的。
2.3激光叠焊板超塑性变形显微组织
通过900℃、10-3S-1时激光叠焊接头超塑性变形后各区域显微组织的拉伸方向，中间连接焊缝因承受剪切力而发生明显错位，未发生变形的焊缝区域显微组织，焊缝中心组织为长片状组织，说明在高温作用下，焊缝组织发生了由针状马氏体α’—α+β的一次组织转变，但由于此区域未受到应力变形的作用，因此没有发生片层组织到等轴组织的二次转变。
发生变形的焊缝区域显微组织，此区域的片层组织更加短小，分布也更杂乱，说明在变形应力的作用下，片层组织发生了二次转变，使得片层具有向等轴组织转变的趋势，然而由于与母材相比，焊缝发生变形所需应力更大，因此转变并不充分。
在熔合区右侧为短小片层的焊缝区域，而左侧为近等轴组织的热影响区，且熔合区界限非常明显.说明焊板超塑性变形过程中，接头变形并不充分，组织转变未能达到混合状态，接头各区域仍在原始组织的区域发生转变，热影响区组织为近似等轴组织，中间夹杂部分细小片层。
2.4TC4激光叠焊/超塑成形模拟件研制
将激光焊接试样在真空条件下进行超塑性胀形得到四层板结构件，激光焊接
试样胀形试验的丁艺参数为：变形温度920℃，气压2MPa，胀形时间1h，零件最终晶粒尺寸为5-7μm，超塑成形/扩散焊接试验工艺为：温度920℃，气压2MPa，胀形时间3h。激光焊接试样经超塑性胀形成四层结构件，采用激光焊/超塑成形组合工艺可制作符合使用要求的TC4钛合金四层结构件，激光焊缝处完好无裂纹。
3、结论
1）叠焯焊缝组织为粗大的柱状品，内部为交织成的网篮组织，且上板焊缝中马氏体分布更密集，热影响区中存在少量细小马氏体组织，且成梯度分布。
2）TC4钛合金激光叠焊板具有良好的超塑性变形能力，叠焊接头具备承受焊板超塑性变形的能力，接头区域没有发生断裂，接头与母材的界面也未出现脱离，试样在母材破坏，但试样的变形主要集中在母材。
3）激光叠焊/超塑成形组合工艺制作的四层结构件大大降低了试样在高温的停留时间，零件最终晶粒尺寸为5-7μm，是扩散连接/超塑成形组合工艺时试样的品粒尺寸的一半，有利于增加零件的强韧性、抗疲劳等性能，提高零件使用寿命。
参考文献
【关键词】焊接变形预测
中图分类号：P755.1文献标识码：A
前言
焊接作为一种灵活高效的连接方式广泛运用于桥梁、船舶、建筑、航空、压力容器等制造业，然而，随之而来的焊接结构残余变形也一直困扰着焊接界。焊接变形的存在不仅造成了焊接结构形状变异，尺寸精度下降和承载能力降低，而且在工作荷载作用下引起的附加弯矩和应力集中现象是焊接结构早期失效的主要原因，也是造成焊接结构疲劳强度降低的原因之一。
一、焊接变形的类型
焊接变形的基本类型有横向、纵向收缩变形，角变形，弯曲变形和波浪变形。实际生产中常采取的预防焊接变形的措施有：合理选择施焊方法和焊接工艺参数，围绕结构中性轴平衡布置焊缝，合理选择焊接顺序，使用分段倒退焊和间断焊，预置反变形量，采用刚性固定等等。对于结构已经出现的在规范允许限值以外的焊接变形，生产中常采用的矫正方法有机械矫正法和火焰矫正法。这些变形预防措施和矫正工艺主要是依靠经验和有限的试验数据，并不足以适应复杂多变的结构形式和焊接方法，而且焊接变形的矫正极为耗时费力，甚至导致产品报废。为了正确评估焊接对结构的影响和采取有效的预防控制措施，就必须对焊接进行深入系统的理论研究，寻求方便实用的焊接变形预测方法。
二、焊接变形的预测
1、热弹塑性有限元分析
这是应用最为广泛的焊接过程计算方法,涵盖了焊接过程的各个方面,包括不同的焊接类型、焊接材料和接头形式,既用于对焊接变形的分析,也用于分析残余应力、裂纹、疲劳和断裂等。分析中的热源通常简化为点、线、面热源,常用的分布有高斯函数、半球状分布函数、椭球形分布函数、双椭球形分布函数等。材料的热物理和力学性能参数都设为温度的函数,具体的函数关系由试验确定。热弹塑性有限元分析的缺点是运算量很大,特别是对大型构件和复杂结构,有些即使能够分析也很不经济,有些则不得不采用其他简化方法。
2、考虑相变与各种耦合效应的有限元分析
金属材料发生相变时,因体积变化造成的应力对整体应力场和变形场有重要影响。在焊接应变场分析的总应变率中计入了相变应变率，提出了一个改进的点焊有限元模型,综合了传热、电场、热弹塑性、接触、相变等特征以及各特征的相互作用,并进行了试验验证,得到了非常吻合的结果。
3、粘弹塑性有限元分析
采用粘塑性以及对应变率敏感的材料模型建立了有限元方程，根据流动法则和屈服条件建立了粘弹塑性有限元方程,用于计算奥氏体钢的焊接热应力和变形,所得结果与试验吻合得很好。导出了指数和幂函数蠕变应变率下粘弹塑性有限元分析的各个表达式，考虑了蠕变现象,采用热粘弹塑性有限元方法,提出了一个评价局部焊后热处理效果的直接方法,研究表明蠕变行为对局部焊后热处理过程中的热应力产生有重要影响。用该方法还分析了局部焊后热处理的应力释放过程,得到了加热宽度的直接判据。
4、残余塑性应变有限元方法
焊接时焊缝及其附近材料的热膨胀受到附近低温材料拘束,产生大量的压缩塑性应变,冷却后形成残余塑性应变,其大小和分布决定了最终的残余应力和变形。因此如果知道了残余塑变的大小和分布,就可以通过一次弹性分析求得整个构件的焊接应力和变形。问题的关键是如何确定残余塑变。在残余塑变法的基础上发展了固有应变法,其最大的优点在于可以避开运算量极大的热弹塑性分析。近年来,上海交通大学的汪建华教授运用该方法进行了大量的研究工作,取得了丰硕的成果。
5、利用相似理论
运用相似理论可以将模型试验和数值模拟方法结合起来,按照相似关系对焊接构件进行一定转换,减小复杂性后再进行数值计算,也可以减少运算量。清华大学的蔡志鹏等研究了相似理论在焊接温度场、应力应变场以及焊接变形预测等方面的应用,推导了温度场和高斯热源的相似准则,并得到模型与实际构件焊接残余变形的相似关系式。在实际生产中,因为受到焊接条件的限制,模型与实物间的相似准则很难同时满足,而且对二者之间准确的对应关系还缺乏足够的研究,因此应用受到很大限制。
三、有待进一步解决的问题
焊接变形的预测和控制已经取得了长足的进步,但是,与实际生产的要求仍有相当大的差距,尚有许多问题无法解决,有待于进一步的研究。
1、扩大研究的区域
目前的研究大多将注意力集中在焊缝及其附近的热影响区,对远离焊接区的部分则较少涉及。例如对点焊的研究,多数是研究焊核的形成以及形成过程中各参数的影响,或者是焊点附近局部材料的力学行为。但在大结构的情况下,结构与过程的耦合作用会产生与小结构焊接完全不同的结果,有时焊接区的微小变形也可能引起较远处的大变形,这实际上包含着小应变大变形问题,需要考虑构件的几何非线性,引入大变形理论来分析。但目前这一方面的研究还不多见,尤其缺乏对柔性大尺寸结构件的焊接变形研究。
2、研究多个焊接区的相互影响
现有的理论、试验和数值分析,只研究了单一焊接区的情况。一般对点焊只研究一个焊点,对缝焊只研究一条焊缝。但在实际生产中,采用单一焊接区连接的构件只占少数,大多数构件都由多条焊缝或多个焊点相连,有些情况下数量还特别多。这些焊接区可能非常接近,也可能有多条焊缝互相交叉,它们之间的影响不可忽视,其相互作用也不是简单的算术相加,在研究中要充分考虑各相关因素的叠加和耦合作用。
3、研究完整的焊接过程
焊前预热、焊后热处理、采用焊接夹具时夹具的夹紧和松开等过程都是焊接的有机组成部分,不同的过程工艺对焊接效果影响很大,应该引起重视。在采用焊接夹具的情况下,焊件从开始冷却到取下夹具的过程,也会发生较大变化,但是现有这方面的研究很少,多数都被忽视了。生产中常利用夹具的拘束作用限制构件的自由变形,以减少焊接变形。但是变形受约束必然会引起附加的应力,夹具撤除后应力重新分布,如果构件刚度不足,就会引起新的变形。这种情况以汽车车身薄板件的焊装过程最为典型,很多情况下,使用按照车身理论数据设计的夹具,往往得不到合格的产品,不得不对夹具进行多次调整和修正才能保证车身的形状和尺寸。目前这种调整和修正大多依靠经验,非常需要精确的理论计算作指导。
4、发展新的变形控制理论
研究焊接变形的最终目的是为了控制变形,将其尽量减少甚至完全消除。从目前的情况以及发展的趋势来看,仅靠经验型的变形控制方法是无法满足生产需要的,只有进行深入系统的理论研究,才能有根本的改观。目前这方面的工作非常欠缺,尤其缺少能够进行准确定量计算而又简便实用的方法。另一方面,现有对变形的控制方法多是被动式的,也就是在出现变形以后再想办法消除。因此,发展焊接过程的检测技术,开展对焊接过程的实时监控,对焊接变形实施主动控制是一个重要的发展方向。
结论
焊接变形预测与焊接变形控制是焊接结构制造过程中两个非常重要的内容,二者的发展密切相关。现代科学技术的进步使人们能够不断认识焊接变形机理,掌握焊接变形规律,从而能够在焊接结构制造过程中实施合理的控制方法。
【参考文献】
[1]侯志刚,马垚,王元勋,李春植,陈传尧.焊接变形预测与控制的研究进展[J].机械工程材料.2004(03)
一种新型焊机在安徽问世啦，目前已经获得两项国家专利了，国家注册商标：梁新专利发明人梁新欢迎大家光临合作，该机设计十分完美，重量5公斤，烧汽油，使用照明电，电瓶车电源，就是没有电源，都可以使用，并且该机里面还设计有一只微型音箱，可以听歌曲，听戏曲，作为广告宣传，目前该焊机已上市，首批100台上市，3天被抢光。目前好多打工的来买的很多，有好多已经做多年了，不少户年赚6―8万，还有很多年赚10―20万元的，目前只有做中国冷门高利润的生意才能稳定赚钱。你还等什么，该出手时就伸手，做生意就要果断。目前来人一买都在6500元不等，焊料种类更多，汇款用户多，他们都是想急于买到这种好产品。
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套餐A：汇款2850元，发精装金属壳体烤漆脚踩型无电焊机一台+系列焊料+开槽抛光打磨机一套+详细技术、广告样营销方案、光盘、焊接样品。套餐B：汇款3350元，发设计最完美的新开发精装型金属壳烤漆―交直流带音响，有电无电多用型焊机一台+系列焊料+广告宣传卡+开槽抛光打磨机一套+详细技术、广告样营销方案、光盘、焊接样品。目前来人一买都在6500元以上，焊料品种多了。90%以邮寄就会用，来人一个中午一看就会，很简单，主要靠用户自己在家练习几天就能出去做生意，这是一项稳定又能赚大钱的好项目，另外广告宣传卡插在焊机里面小音箱内播放，也可先来电听一下所讲内容。
山东杨老板来电讲的好：背着家里人借钱来买了焊机焊料6970元货，回家练习后给一个汽车油箱焊接后，亲身感到是真正安全，焊接的很光滑，好几个人看后都说真是漂亮，收费120元，用本金2角钱，目前已经有几家要我为他们做生意了，看来产品真正是个好产品。功能多，利润大，市场别的焊接真是不能与该焊机相比的。要坚持一年后估计一年纯利润赚10多万元没有任何问题的，目前每天都有这样的用户来这里买焊机焊料，打工的最多，汇款的更多。黑龙江依兰县王井军来这里讲，我在当地对于电焊，氧气焊，氩弧焊，二保焊等我都是很精通。这次来的目的就是要学习一些我不能焊接的，来补充我的不足的地方。说实话来回这一个多星期我自己亏损不下8千元，通过学习我还是学到了一些真正技术，算是没有白来。希望我与厂家永远合作下去，这次来买1万元多元，在我地我要独家经营。浙江宁波梁后林来这讲，我老家是广西人，在浙江做房地产开发10多年了，今年一下子亏了100多万元，后来也做了几项生意都没有见到效益，一个机会接到一家工地焊接铝制品，氧气焊接又不好搞，最后还是决定来这里买了13830元焊机和焊料，准备把焊接生意做大做强。河南南乐李志川来这讲，我这次是专门来和梁老板说说话，这次我还带来一位徒弟，我目前在山东一家化工厂给专业焊接铸铁管道，塑料管道，还有铸铝件，目前国内铸铁铸铝都是没有以前的产品质量好了，一但坏了使用普通生铁焊条和氧气焊接铸铝都是很难焊接了，买了贵厂焊机焊料后使用的得心应手。焊接产品漂亮，我是被他们请去的，目前一天我给徒弟开200元工资，我一个月标准获利润2.5万元，我老婆目前也做起来了，也被别的厂家请去了。这次来买焊料两万元，真是感谢贵厂给我这样大的帮助和优惠。
泰国肉蔬棒棒机：民以食为天，一款来自国外技术的小吃产品，谁做谁赚钱，因为好吃，又有营养的绿色小吃，一但在你地推向市场，一定会火爆，加工成本一只有7角左右，市场售价，根据各地情况可以卖到一只2.5―3-5元不等，很多客户都卖10元3根或者5元2根，据大多数客户反映一个人平均一天可卖150―300根左右，主料是：鸡肉、玉米、鸡蛋、胡萝卜、洋葱、少量淀粉等，按照配方上的比例来绞碎即可。再加上调料，然后搅拌均匀，放到机器上烤制即可。特点：绿色食材、现场制作、现场烹制、让客户一边观看一边享受美食，市场火爆小吃，月利润最高可达10000元以上。卖的最多的是辽宁沈阳的客户，夫妻俩一天可卖600根左右。做出来的金黄色棒棒，内嫩外脆，味美诱人，吃一口还会想吃，回味无穷。该机烧液化气，一次可以加工15只，烤熟一只几分钟，投资不大，是目前一项赚钱快的好生意，泰国肉蔬棒棒机，目前邮寄一套只要2450元，包括：机器+配方+系列用具+文字D解技术+详细操作视频卡+广告宣传卡+彩色喷绘布+配不锈钢搅拌头的搅拌机+可以加工2000多只的秘料蘸料（送有配方以后也可以自己参照配制），要是在加120元就够本钱送以下烤饼磨具一只。